啟東市格萊特石化設備廠（普通合伙）
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低溫多效海水淡化用活性炭噴射器的模型與結論分析
1、索科洛夫噴射器計劃方法
該法以一維氣體動力學的動量守恒為基礎樹立模型，假定工作蒸汽和引射蒸汽為理想氣體，在混合室之前兩者不相混合，混合段壓力呈線性增加，悉數熱力進程為絕熱進程，疏忽噴射器進出口速度，未考慮噴射進程中的激波效應和相變。運用氣體動力學方程及動量守恒方程求解Z大噴射系數u。
低溫多效海水淡化用活性炭噴射器的優化計劃
式中，q 為折算等熵質量流速；λ 為折算等熵速度；a為折算等熵速度，m/s；k 為免熱指數；腳標p 為工作流體，腳標h 為引射流體，腳標c 為混合流體；腳標* 標明臨界狀態，腳標2，3 分別別標明混合段進口和出口。
低溫多效海水淡化用活性炭噴射器的優化計劃
式中：φ1為工作噴嘴的速度系數，取0.95；φ2為噴嘴出口截面引射流體的速度系數，取0.975；φ3為擴壓段的速度系數，取0.9；φ4為混合段進口段速度系數，取0.925；β 為混合段始端與末端面積比，取2 ～3；μ 為第二臨界狀態截面面積與喉口面積之比，取1.35 ～1.5；α 為混合段與喉口處流體的壓力升幅比值，一般取0.5；Π 為相對壓力。首要計算進程：假定噴射器喉口截面處λc3≤1的規模內給出一系列λc3值，運用氣體動力學公式(1) 求出折算質量速度qc3，按式(4) 判定(uIIP)2；假定噴射系數u = ( uIIP)2，根據式(3) 求得qh2；判定系數K3、K4值，由式(2) 求得噴射系數u 值。根據式(3) 用到的預先給定的u 值與按式(2) 求得的u 值契合，迭代計算結束，選擇一個在Z佳λc3下得到的Z大u 值。
5、結論
(1) 活性炭噴射器的索科洛夫改進計劃方法通過對混合段面積比β 的修改，樹立了噴射系數u 與β的聯系，避免了迭代計算進程中運用同一β值構成的過失；修改了第二極限噴射系數( uIIP)2的計算公式；噴射器混合段選用兩段式計劃，使混合段進口2處構成Z佳引射壓力，增大了引射流體的壓差，前進了引射才干。新的噴射器計劃方法在噴射功用上比原索科洛夫計劃方法有較大的前進。
(2) 運用改進計劃方法對某海水淡水體系活性炭噴射器進行功用計算和結構計劃，改進后的噴射器噴射系數計算值1.35 與仿照成果1.32 契合，較原方法0.96 有較大前進。通過CFD 數值仿照方法對計劃標準下的流場進行仿照剖析，成果標明計劃結構標準處于Z優規模內，其間D3、L2存在一定的“弛禁區”，計算值恰好處于“弛禁區”的距離，具體案例可根據蒸汽的工作規模進一步選擇判定。
